De propriété et de conception australiennes
Gagnez du temps et de l'argent pour votre entreprise. Le Eco Anchor permet tiendas facilement nos Eco tiendas dans des environnements isolés et vallonnés, où tiendas glamping n'auraient tiendas pas pu être utilisées. Il fonctionne en enfonçant les quatre tiges d'entraînement de Eco Anchor le sol à l'aide d'un marteau pneumatique. Cela permet de créer un système de fondation structurellement stable et nivelé en une fraction du temps et pour un tiers du coût des fondations en béton conventionnelles.
Eco Anchor aux plaques de base réglables de l' Eco Tent , ce qui permet un réglage de 100 mm pour faciliter l'obtention du niveau final sur le site. Si le sol est ondulé, des rallonges de 1 mètre de long sont utilisées. Elles s'enfilent simplement sur les poteaux et les colonnes Eco Anchor lors de l'installation et, si nécessaire, sont coupées à la longueur requise sur le site.
Avec un impact minimal sur la surface du sol et un encombrement extrêmement réduit, Eco Anchor l'alternative écologique aux systèmes de fondation conventionnels.
Eco Anchor permet tiendas facilement nos Eco tiendas dans des environnements éloignés et vallonnés, sans utiliser de béton. Il fonctionne en enfonçant les quatre tiges d'ancrage dans le sol à l'aide d'un marteau pneumatique. Le Eco Anchor présente les avantages suivants :
Installation rapide. Aucun engin d'excavation ni matériau en béton requis.
Eco Anchor peut être installé dans divers types de sols sans nécessiter de nivellement. Le réglage horizontal et vertical garantit que les bâtiments sont installés à niveau.
Son impact minimal sur la surface du sol et son encombrement relativement faible en font un système de fondation respectueux de l'environnement.
Les ancrages écologiques peuvent être installés à un coût nettement inférieur à celui des fondations conventionnelles.
TEST DE CHARGE – Hauteur de départ : 2006 mm
|
Temps
|
Charge (kg)
|
PSI
|
Déviation (mm)
|
|---|---|---|---|
|
8.06
|
0
|
0
|
2006
|
|
8.17
|
348
|
400
|
2006
|
|
8.27
|
1740
|
2000
|
2005
|
|
12.01
|
1740
|
2000
|
2005
|
|
12.06
|
2610
|
3000
|
2005
|
|
15.35
|
2610
|
3000
|
2004.5
|
|
15.41
|
3480
|
4000
|
2004.5
|
TEST DE CHARGE DE SERVICE – Début 1669 mm = 0
|
Temps
|
Temps
|
Charge (kg)
|
PSI
|
KPA
|
Déviation (mm)
|
|---|---|---|---|---|---|
|
10
|
11 h 30
|
476
|
549
|
3789.489
|
1668
|
|
10
|
11 h 40
|
952
|
1099
|
7578.978
|
1667.5
|
|
200
|
14 h 50
|
952
|
1099
|
7578.978
|
1667.5
|
|
210
|
15 h
|
0
|
0
|
0
|
1669
|
TEST DE CHARGE DE SOULEVEMENT
|
Test
|
Charge (kg) Déplacement
|
Charge (kg) Échec
|
|---|---|---|
|
1
|
1450
|
2170
|
|
2
|
1470
|
2170
|
|
3
|
1420
|
2150
|
|
4
|
1450
|
2160
|
RÉSULTATS DU TEST DE CHARGE DE SOULEVAGE ULTIME
|
Temps
|
Charge (kg)
|
PSI
|
|---|---|---|
|
16 h 20
|
11.0
|
0
|
|
16 h 30
|
11.5
|
0
|
|
16 h 40
|
12.0
|
1
|
|
17 h
|
13.0
|
1
|
|
17 h 10
|
13.7
|
2
|
|
17 h 20
|
13.5
|
2
|
|
17 h 30
|
12.1
|
2
|
|
17 h 40
|
12.0
|
2.5
|
ESSAIS DE CHARGE LATÉRALE ULTIMES
|
Pile d'essai 1
|
Temps
|
Charge (kN)
|
Déviation (mm)
|
|---|---|---|---|
|
Étape 1 Chargement jusqu'à Ps (6,7 kN)
|
10 h 40
|
7.3
|
0
|
|
10 h 50
|
7.3
|
0
|
|
|
11 h
|
7.3
|
0
|
|
|
11 h 10
|
7.3
|
0
|
|
|
11 h 20
|
7.3
|
0
|
|
|
11 h 30
|
7.3
|
0
|
|
|
23 h 40
|
7.3
|
0
|
|
|
Étape 2 Déchargement depuis PS
|
Ignoré
|
||
|
Étape 3 Chargement à 12,0 kN
|
11 h 40
|
13.4
|
3
|
|
11 h 50
|
13.3
|
3
|
|
|
12 h
|
13.1
|
4
|
|
|
12 h 10
|
13.5
|
4
|
|
|
12 h 20
|
13.4
|
4
|
|
|
12 h 30
|
13.1
|
4
|
|
|
12 h 40
|
12.8
|
4
|
|
|
Étape 4 Chargement depuis Pg
|
12 h 50
|
0
|
2
|
|
Pile d'essai 2
|
Temps
|
Charge (kN)
|
Déviation (mm)
|
|---|---|---|---|
|
Étape 1 Chargement jusqu'à Ps (6,7 kN)
|
13 h 20
|
8.6
|
0
|
|
13 h 30
|
8.5
|
0
|
|
|
13 h 40
|
8.0
|
0
|
|
|
13 h 50
|
9.9
|
0
|
|
|
14 h
|
9.7
|
0
|
|
|
14 h 10
|
9.2
|
0
|
|
|
14 h 20
|
8.0
|
0
|
|
|
Étape 2 Déchargement depuis PS
|
Ignoré
|
||
|
Étape 3 Chargement à 12,0 kN
|
14 h 20
|
12.8
|
0
|
|
14 h 30
|
12.5
|
0
|
|
|
14 h 40
|
12.5
|
0
|
|
|
14 h 50
|
12.3
|
1
|
|
|
15 h
|
13.0
|
2
|
|
|
15 h 10
|
13.0
|
2
|
|
|
15 h 20
|
12.8
|
2
|
|
|
Étape 4 Chargement depuis Pg
|
15 h 30
|
0
|
2
|
SOL SABLONNEUX DE DENSITÉ MOYENNE. 40X3 ANCRAGES CHS G250
Pour déterminer la résistance géotechnique de conception en cas de soulèvement, Rd,ug sera multiplié par le coefficient de réduction de la résistance géotechnique (φg) tel que décrit dans les sections 4.3.1 et 4.3.2 de la norme AS 2159-2009.
Pour l'utilisation prévue de ces ancrages, une cote de risque moyenne (ARR) de 3,0 serait raisonnable. Sur la base de cette valeur ARR, et compte tenu du fait qu'il s'agit de la résistance géotechnique calculée pour le soulèvement, le facteur d'essai intrinsèque ne sera pas ajouté. Ainsi, le facteur de réduction de la résistance géotechnique (φg) serait égal à 0,60.
La résistance géotechnique calculée pour le soulèvement sera donc :
φg Rd,ug = 51,8 * 0,60
Comme le montre le tableau récapitulatif de la section H, la valeur la plus faible obtenue lors de l'essai d'arrachement est de 3 615 kg, soit 35,46 kN. Cette valeur est supérieure à la résistance géotechnique calculée pour le soulèvement, qui est de 31,08 kN. Nous recommandons donc que, pour ce Eco anchor , la capacité de soulèvement à l'état limite soit de 31 kN.
De même, la limite recommandée pour la compression/capacité portante sera également de 31 kN.
|
Résultats (kg)
|
|||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
Numéro du test
|
1er coup
|
2e coup
|
3e coup
|
4e coup
|
5e coup
|
6e coup
|
Retirer
|
|
1
|
3615
|
|
|
|
|
|
4070
|
|
2
|
3750
|
3830
|
4095
|
4280
|
4360
|
4450
|
6600
|
|
3
|
|
|
|
|
|
|
6290
|
